热浪*欧美工控SCHUNK FUS-113B
热浪*欧美工控SCHUNK FUS-113B
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Atag D.100 COD.11FM100
heidenhain 1109256-30
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mogensen SC1566
AEROQUIP Jun-07
WIKA 213.53，Y63，0-10MPA/BAR G1/4
SCHUNK FUS-113B
Schlick 15457
Rexroth 1834484245
ASCON X1-3000-0000
Kromschroder DG500-UG-3
Woerner VPB-B 75247694
Mahle pi4145-25 smx
legrand 44254 50/60Hz 160VA/250VAC PR1 230/400V±15V SEC 230V
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Ekatec ASW0620085
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SKF 23026 CC
Dressel 2xNiCrNi, Type KL=450mm
lechler 652.306.5E
OMRON cp1w-eip61
Releco S7-M 10A 380V
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SKF LAPA 45
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Baruffaldi DMS-08BF V8.7
Rexroth 911315798
GF 3-2725-60
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heidenhain 557676-05
brinkmann BFS238/70-51+009
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OMRON E2E-X3D1-M1TGL
baumer FEDM 08P1002/S35L
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Gestra MK45-2 15A
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ALLEN BRADLEY PN-199234
OMRON MY4IN-D2
NIMAK F266850028229
Stuewe IS 4 85X125
Wolfgang ESD surface resistance test, Metriso 3000,: 7100.3000.MK
brinkmann SFC820/290-Z+800 400L/min
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radolid SW24-1-G14_PE_BLACK_M16
TE Connectivity EN3155-019F1212
Schrack BE5-16 BE5-NHI-E-11
MP Filtri MF0201P10NBP01
Rexroth S15A05-1X/450J3
PULSOTRONIC KR22-M18MB81-DPS-V2
hydac 0240 D020 BN3HC
Sferaco G0HVA298A 708006
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wachendorff WDGA 58A-06-1218-COA-B00-CB5-ACF
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Tekon TK-MKZ-08-31-2
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Hydraulik S092496
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TKM P1-11-1(as attached picture)
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SHIELD FFV-810C6X-0738
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rohmann Elotest Eddyshine M2
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KNOTH 4.4-2203-1.5
brinkmann STA-404/350.2.6KW
CoFil TRS1020/29
Braun Steam turbine monitoring system accessories BRAUN TSI speed module BR E1518
KUMERA 2031825
Boll & Kirch TYP: 6.18 DN150 SN: 3909394/3
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TWIFLEX VKSD96
Staubli 34.21454
Eriks ERIKS Sheet Silicone 1200x1 ERIKS item #: 10017217
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Elektror HDR65FU-100/7.5
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Icotek KT30
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specken 3V4-EF-4
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OKEEFE D-22 1/8M.PT.01/8 F.P.T. .022 (BRASS)
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Vibra DV-C4/75 380V 0.44kW
APEM AD17-22SML/DC12V/R-TH
PCE Clac 802
钢带浮子式
早期的液位计，浮子受浮力浮在介质表面，通过变速齿轮到有刻度的钢带上读出液位值，液位上升或下降破坏了力平衡后，浮子也跟随上升下降，带动钢带运行。安装复杂，可靠性较低，由于机械部件多，很容易发生钢带卡死不动的情况，现今都面临着更新换代。
导波雷达液位计
工业中常用的一种液位测量仪表，是依据时域反射原理(TDR)为基础，雷达液位计的电磁脉冲以光速沿钢缆或探棒传播，当遇到被测介质表面时，雷达液位计的部分脉冲被反射形成回波并沿相同路径返回到脉冲发射装置，发射装置与被测介质表面的距离同脉冲在其间的传播时间成正比，经计算得出液位高度。
LFP系列导波雷达液位计
磁致伸缩型
探棒上电子部件产生低压电流脉冲，开始计时，产生磁场沿磁致伸缩线向下传播，浮子随着液位变化沿测量竿上下移动，浮子内有磁铁，也产生磁场，两个磁场相遇，磁致伸缩线扭曲形成扭应力波脉冲，脉冲速度已知，计算脉冲传播时间即对应液位精变化。
磁致伸缩液位精度较高，可测油水分界面但由于其接触的测量方式和较高的安装、维护要求导致市场普及不广。
静压式液位计
静压式液位计比较特殊，其利用均匀液体的压强与高度成正比的关系通过测量液体底部的压力来折算液位高度。 P=ρgh (P 压强)由于其受介质密度和温度影响很，所以常常精度比较差，而为消除这些影响，需要很多其他测试仪表。
其主要以投入式应用于工业现场，并由线缆将信号引出，主要针对一些深水测量系统，例如水电站，河流坝，港口深水测量等。增材制造 (AM) 为构建具有自由形状和复杂特征的零件提供了极的自由度，可直接根据CAD数据制造成品，无需使用成本高昂的加工工具。若以传统方式来制造这些设计复杂的零件，则显得非常不切实际，甚至根本不可能完成。增材制造技术制造的零件往往更轻、更高效且能够更好地发挥工作性能。
然而，这并不是说这种灵活性能够让我们随心所欲地设计任何想要的形状，至少在成本的约束下，我们也不可能做到这一点。
与任何制造工艺一样，增材制造技术也有自己的优势和限性。例如，对于采用激光粉末床熔化技术制作的零件，如果设计有悬伸部分 — 也就是具有要在未熔粉末的部进行熔融加工的位置 — 则可能需要设计一次性支撑才能顺利完成加工。这些支撑会增加加工时间、消耗更多材料，而且还需要额外的后处理来进行移除。
功能经过优化的零件
上图 — 功能虽经优化但并不是为用于增材制造 (AM) 而设计的零件可能需要量支撑，导致它们的制造效率偏低。
因此，如果我们打算采用增材制造技术生产性能优异的零件，同时又要兼顾经济和实用性，那么增材制造设计 (DfAM) 就变得尤为重要。“拓扑优化实是优的吗?”一文介绍了功能优化与工艺设计之间的紧密联系。
本文则介绍了能够提高增材制造加工的成功率及生产效率的诸多关键因素，并解释了设计师在开发高效的生产零件时应遵循的一些重要指导原则。
因素1 — 残留应力
残留应力是快速加热和冷却的必然产物，这是激光粉末床熔化工艺的固有特性。每一个新的加工层都是通过如下方式构建的在粉末床上移动聚焦激光，熔化粉末层并将其与下方的一个加工层熔合。热熔池中的热量会传递至下方的固体金属，这样熔融的金属就会冷却并凝固。这一过程非常迅速，约只有几微秒。
新的金属层在下层金属的上表面凝固和冷却时会出现收缩现象，但由于受到下方固体结构的限制，其收缩会导致层与层之间形成剪切力。
上图 — 激光在固体基体的部熔融金属形成新的焊道(左)。激光沿着扫描矢量移动并熔融粉末，随后通过将热量传递至下方的固体金属，熔融后的粉末开始冷却。凝固后，冷却金属收缩，该金属层与下一层之间就会形成剪切力(右)。
残留应力具有破坏性。当我们在一个加工层部增加另一个加工层时，应力随之形成并累积，这可能导致零件变形，其边缘卷起，之后可能会脱离支撑在比较极的情况下，应力可能会超出零件的强度，造成组件破坏性开裂或加工托盘变形
这些效应在具有较横截面的零件中为明显，因为此类零件往往具有较长的焊道，而且剪切力作用的距离更长。
尽可能减小残留应力
解决这一问题的手段之一是改变我们的扫描策略，选择一个适合零件几何形状的方法。当我们用激光轨迹填充零件中心时，通常会来回移动激光，这一过程称之为“扫描”。我们所选择的模式会影响扫描矢量的长度，因此也会影响可能在零件上积累的应力水平。采用缩短扫描矢量的策略，则会相应减少产生的残留应力
迂回扫描模式
● 完成每层扫描后旋转67°
● 加工效率较高
● 残留应力逐渐增加
● 适合小、薄特征
条纹扫描模式
● 残留应力均匀分布
● 适合型零件
● 加工效率高于棋盘扫描模式
棋盘扫描模式
● 每层分为若干个5x5 mm的岛状区域
● 完成每层扫描后将整体模式和每个岛状区域旋转67°
● 残留应力均匀分布
● 适合型零件上图 — 扫描策略与适合它们的不同零件类型。两种常见的扫描策略分别是用于薄壁零件的“迂回”扫描(也称为光栅扫描)，及用于具有较厚截面的零件的“条纹”扫描。“棋盘”或“岛状”扫描策略也同样有效。条纹和棋盘扫描可缩短各扫描线的长度，减少残留应力的累积。
我们也可以在从一个加工层移至下一个加工层时旋转扫描矢量的方向，这样一来，应力就不会全部在同一平面上集中。每层之间通常旋转67度，以保在加工完许多层后扫描方向才会*重复。
加热加工托盘也是用于减少残留应力的一种方法，而序后热处理也可减少累积的应力。
残留应力设计建议
尽可能通过设计消除残留应力
● 避免面积不间断熔化
● 注意横截面的变化
● 混合加工将较厚的底板整合到增材制造零件中
● 在应力可能较高的位置使用较厚的加工托盘
● 选择一种合适的扫描策略
因素2 — 方向
在任何叠层制造工艺中，加工方向始终限定在Z轴 — 即垂直于加工托盘。请注意，加工方向并非始终都是通用方向。应当选择合适的方向，以便使用少的支撑材料或不使用支撑材料来生产稳定的加工件。
悬伸部分和熔融过程
在粉末床加工工艺中，由于形状是一层层构建起来的，因此层与层之间的关联方式非常重要。当每一层熔化时，它需要下面的一层来提供物理支撑和散热路径。
当激光熔化粉末层时，如果粉末层下方为固体金属，则热量会从熔池传递至下方结构，这会再次熔化部分固体金属并形成牢固的焊接。随着激光源移开，熔池也将快速凝固，因为热量已被有效传递出去。
如果零件具有悬伸部分，那么熔池下方区域至少有一部分会是未熔粉末。这些粉末的导热性远远低于固体金属，因此来自熔池的热量会保留更长时间，导致周围更多粉末烧结。结果可能是，多余材料附着在悬伸区域的底面，这意味着悬伸结构可能呈现出畸形和粗糙的表面。
上图 — 在固体金属上方熔化粉末能够快速冷却(左)。当粉末熔化过程发生在悬伸区域时，由于其下方是未熔粉末，因此需要更长时间冷却，而多余的材料可能会附着在零件的底面。一般来说，与加工托盘形成的角度小于45度的悬伸结构需要支撑。
悬伸表面被称为下表层。它们通常会呈现出比垂直壁面和朝上表面更粗糙的表面。这种效果是熔池冷却速度减慢导致悬伸结构下方的粉末部烧结所致。
通常能够在多个方向上完成一个零件的加工。我们应选择可实现理想的零件自身支撑的摆放方向，以便尽可能降低加工成本并减少后期处理工作。
部低点
部低点是零件上未与下方粉末熔融层连接的任何区域。这些区域在加工过程中需要添加支撑来固定。如果在下方没有支撑结构的情况下开始加工，当刮刀处理下一层时可能会造成个加工层发生位移，导致加工失败。
部低点可能会非常明显，如上例所示。它们也可能出现在与零件边缘相交的横孔和斜孔的部(如下例所示)。
特征摆放方向
如前所述，下表层的表面光洁度一般较差。如果我们要生产具有精度的细节特征，那么好将这些特征定位在零件的面，也就是上表层。嵌入下表层的细节特征很有可能会损失精度。
另一个要考虑的问题是零件相对于加粉刮刀的摆放方向。当添加一层新的粉末时，刮刀会在粉末床上铺开粉末，粉末逐渐被刮刀挤压以形成新的密集层。当材料被挤压时会在粉末床上形成压力波。该压力波会与朝向刮刀方向倾斜的零件表面相互作用，向下挤压粉末并向上挤压零件的前边缘。这可能会使零件钩到刮刀上，导致加工失败。请注意，柔性刮刀可以降低这种影响。
上图 — 加粉刮刀和零件斜边的相互作用。
支撑和斜边的摆放应尽可能远离刮刀方向。通过旋转零件，压力波现在能够以倾斜的角度冲击零件，因此降低了零件变形的可能性。如果无法通过旋转调整位置，或零件是旋转对称的，则可能需要添加支撑，而受影响的加工面可能需要进行后期处理。
摆放设计建议
● 设计用于增材制造的零件的加工摆放方向应明显
● 设计师应尽量创建自身支撑设计
● 加工成功是要考量
● 残留应力和表面光洁度也是受摆放方向影响的重要因素
● 摆放方向可影响加工时间和成本
● 具有复杂几何形状的零件可能不太容易摆放 — 通常需要在表面质量、细节、加工时间/成本和支撑结构之间权衡取舍
● 设计师必须评估冲突因素以定摆放方向
因素3 — 支撑
正如我们之前讨论的，依赖支撑来克服摆放方向问题不是一种好的工程设计实践。虽然我们可能会容忍在制造原型零件时付出额外的加工时间和后期处理成本，但是此类浪费在批量生产增材制造零件时则是难以接受的。过度依赖支撑表明这个零件的几何形状“不够稳固”，这对成品率有潜在影响。
支撑目的
尽管我们可以通过设计来尽可能减少支撑，但有时也不可能将其*消除。支撑有三主要功能
隔离材料 — 支撑可用于“固定”未与前一层相连的材料(即与加工托盘形成的角度小于45°的悬伸结构，或部低点特征)。好是将支撑结构集成到组件设计中。
残留应力 — 我们应通过设计来减小加工过程中的残留应力，避免尖锐边缘，并避免面积加工区域直接附着在加工托盘上。如果这点无法实现，那么可以应用支撑来抵消零件中的应力，防止材料从加工托盘上脱落。这一方法不推荐用于批量生产加工件。
散热通道 — 未熔粉末是一种热体。支撑会从下表层区域转移走一些热量，这有助于避免粉末燃烧、过度熔化、变形和变色;对于正对刮刀方向的下表层，其效果尤为显著。通过旋转零件改变其与刮刀的相对朝向，也可减少上述不利影响。
主要支撑和辅助支撑
主要支撑指的是那些在CAD环境中随组件一起开发的支撑，它是一次性结构，当加工完成时将被移除。辅助支撑是那些在加工文件处理软件中生成的支撑主要支撑的特点是坚固，可控性更好。可以将它们导入到加工文件处理软件中(以STL形式)，或与零件的主体一起设计。还可以使用完整的修订控制功能将它们以参数的形式导出。也可以执行有限元应力分析。此外，我们可以设计和模拟主要支撑，让其以可控方式传递热量。
在加工文件处理软件中创建的辅助支撑也可通过参数进行管理，但缺乏可追溯性和可重复性。如果更改零件设计，它们可能需要重建。
混合支撑设计充分利用CAD设计和加工文件处理软件的优势来实现方案。
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